![Fórmula de cálculo da tonelagem da prensa](https://www.machinemfg.com/wp-content/uploads/2023/11/Press-Tonnage-Calculation-Formula.jpg)
Porque é que algumas engrenagens falham apesar das técnicas avançadas de nitretação a gás? Este artigo analisa as etapas críticas e as armadilhas comuns no processo de nitretação a gás para engrenagens, desde a importância de uma pré-limpeza completa até aos efeitos das taxas de arrefecimento na distorção da engrenagem. Os leitores obterão informações práticas sobre a otimização do processo de nitretação a gás para melhorar o desempenho e a longevidade das engrenagens, garantindo sempre resultados de alta qualidade.
A nitretação a gás tem várias vantagens em relação à nitretação iónica, incluindo a facilidade de operação, a elevada repetibilidade do processo, uma estrutura de equipamento simples e a capacidade de obter um controlo automático do processo.
Uma das vantagens mais significativas da nitretação a gás é a melhoria da uniformidade da temperatura e da atmosfera durante o processo.
Em particular, a profundidade da camada de nitruração na raiz do dente e no círculo de passo das engrenagens de pequeno módulo é mais uniforme durante a nitruração gasosa do que durante a nitruração iónica.
Nos últimos anos, o processo de nitruração a gás registou avanços significativos, como o desenvolvimento de processos de pré-oxidação e de nitruração a gás e de várias outras técnicas de nitruração a gás.
Estes avanços reduziram o tempo do ciclo de produção entre a nitretação iónica e a nitretação a gás em graus variáveis.
No entanto, é essencial prestar atenção a potenciais problemas durante o processo de controlo da atmosfera durante a nitretação de engrenagens.
Antes da nitretação a gás e do carregamento, a engrenagem deve ser cuidadosamente limpa para garantir que não haja água ou impurezas.
Se este passo não for corretamente completado, a superfície nitretada resultante pode ter um aspeto irregular e podem aparecer manchas escuras.
Embora não exista uma diferença significativa na profundidade da camada nitretada, na dureza ou na estrutura metalográfica entre as áreas salpicadas e as áreas normais, estas manchas podem afetar significativamente a qualidade do aspeto geral da engrenagem.
A macro morfologia destas áreas irregulares salpicadas foi analisada utilizando um estereomicroscópio de ultra-profundidade de campo (como se vê na Figura 1).
Fig. 1 Macro morfologia da área de speckle da face final da engrenagem
A morfologia microscópica da área manchada foi analisada utilizando um microscópio eletrónico de varrimento (como se pode ver na Figura 2). As áreas que pareciam brancas a olho nu foram observadas ao microscópio eletrónico de varrimento.
Fig. 2 micro morfologia da área de speckle da face final da engrenagem
A composição química da área manchada com aspeto anormal na face final da engrenagem foi comparada e analisada com a área normal na face final da engrenagem. Os resultados desta comparação são apresentados na Tabela 1.
Tabela 1: resultados comparativos (fração mássica) (%) da determinação da composição química na micro-área da face final da engrenagem
Local de deteção: | C | N | O | Na | Al | Si | P | S | C | K | Ca | Cr | Mn | Fe | |
Zona M | Superfície normal | 0.22 | 0.98 | - | - | - | 0.26 | - | - | - | - | - | 0.19 | 0.63 | 97.72 |
0.21 | 0.99 | - | - | - | 0.24 | - | - | - | - | - | 0.25 | 0.57 | 97.73 | ||
Zona A | Superfície da mancha branca | 0.43 | 1.03 | 2.91 | - | - | 0.22 | - | - | - | 0.09 | 0.21 | 0.19 | 0.35 | 94.59 |
0.38 | 0.89 | 2.58 | - | 0.07 | 0.18 | 0.05 | 0.11 | 0.08 | 0.10 | 0.25 | 0.12 | 0.31 | 94.86 | ||
Fundo plano para descascar | 0.28 | 0.73 | 8.59 | - | 0.09 | 0.56 | 0.04 | 0.08 | 0.10 | 0.12 | 0.06 | 0.33 | 1.40 | 89.61 | |
0.39 | 0.84 | 11.59 | 0.15 | 0.10 | 0.67 | 0.13 | 0.11 | 0.09 | 0.12 | 0.06 | 0.34 | 1.71 | 83.71 | ||
Zona B | Manchas escuras | 1.03 | 0.58 | 29.53 | 0.50 | 0.10 | 0.51 | 0.05 | 0.90 | 0.39 | 1.21 | 0.18 | 0.26 | 0.51 | 64.25 |
0.80 | 0.55 | 28.27 | 0.38 | 0.04 | 0.53 | 0.07 | 1.04 | 0.36 | 1.33 | 0.11 | 0.20 | 0.50 | 65.84 | ||
Mancha branca redonda | 0.62 | 0.83 | 3.29 | 0.25 | 0.16 | 0.39 | 0.10 | 0.15 | 0.20 | 0.22 | 0.60 | 0.29 | 0.58 | 92.33 | |
0.96 | 0.66 | 5.05 | 030 | 0.16 | 0.60 | 0.06 | 0.14 | 0.23 | 0.30 | 0.96 | 0.32 | 1.09 | 89.16 |
Como se pode ver no Quadro 1, o teor do elemento O na zona manchada anormal é superior ao da zona normal. Para além de um teor mais elevado de O, também contém vestígios de Na, S, Cl, K, Ca, Mg, Al e outros elementos provenientes de resíduos de água, agentes de limpeza e óleo de barbear.
Esta análise mostra que o aparecimento da nitretação gasosa é causado por uma limpeza deficiente antes do processo de nitretação. Por conseguinte, deve ser dada especial atenção aos seguintes pontos durante a limpeza das engrenagens de nitruração gasosa:
A distorção que ocorre durante a nitretação de engrenagens é influenciada por vários factores, incluindo a forma da engrenagem, a tensão residual da maquinagem, material da engrenagemA velocidade de arrefecimento da engrenagem após a nitretação.
Na produção típica, as pessoas tendem a concentrar-se nos primeiros factores, mas muitas vezes ignoram a velocidade de arrefecimento da engrenagem após a nitretação. Isto é especialmente relevante para o furo interior das engrenagens de paredes finas, que são particularmente sensíveis à velocidade de arrefecimento após a nitruração.
Por exemplo, considere a engrenagem mostrada na Figura 3.
Fig. 3 Tamanho da engrenagem
O tamanho do furo interno antes da nitretação era de φ 52-0,02-0,035mm. A Tabela 2 apresenta a relação entre o tempo de arrefecimento da engrenagem e a expansão do furo interior.
Tabela 2 Relação entre o tempo de arrefecimento da engrenagem e a expansão do furo interior
Tempo de arrefecimento após a nitruração / h | Expansão do furo interno / mm | Taxa de aprovação (%) | Observações |
≥6 | 0.012~0.021 | 75 | A dimensão do furo interior excede a tolerância superior |
4~5 | 0.008~0.012 | 99 | O furo interior está basicamente dentro do intervalo de tamanho |
≤4 | 0.005~0.01 | 78 | Tamanho do furo interior fora da tolerância |
Os resultados dos testes mostram que a tendência de distorção dos furos interiores da engrenagem a diferentes velocidades de arrefecimento é consistente e geralmente aumenta, mas a extensão da distorção varia. Quando a taxa de arrefecimento após a nitruração é lenta, a distorção do furo interior é maior, e quando a taxa de arrefecimento após a nitruração é rápida, a distorção do furo interior é menor.
Para garantir uma distorção estável do orifício interior da engrenagem e melhorar a taxa de qualificação do orifício interior da engrenagem após a nitretação, a velocidade de arrefecimento da engrenagem durante a nitretação a gás deve ser cuidadosamente controlada.
Se ocorrer uma fuga de gás no forno de nitruração a gás devido a problemas de vedação ou outros, a superfície da peça de trabalho ficará oxidada. Esta oxidação não afecta a qualidade interna da peça, mas não cumpre as normas de qualidade da aparência. Nesta situação, o processo de redução descrito na Tabela 3 pode ser utilizado para a reparação.
Tabela 3 Processo de reparação de peças oxidadas
Temperatura de reparação / ℃ | Tempo de reparação / min | Taxa de decomposição do amoníaco (%) |
480~500 | 30~40 | 30~40 |
O aspeto da engrenagem após a nitretação a gás, a oxidação por fuga de gás e a redução está representado na Figura 4.
Fig. 4 Aspeto das engrenagens antes e depois da redução das fugas de amoníaco gasoso
É importante notar que durante o processo de redução de aparência, a temperatura de nitretação não deve exceder a temperatura da primeira nitretação. Normalmente, a temperatura de nitruração durante a redução deve ser cerca de 20°C mais baixa do que a última temperatura de nitruração. A duração do processo de redução pode ser ajustada com base na extensão da oxidação.
Os três problemas e soluções acima referidos realçam a importância de prestar atenção a todos os pormenores do processo de tratamento térmico. Com uma análise cuidadosa de cada passo, é possível resolver eficazmente quaisquer problemas que possam surgir.
Como fundador da MachineMFG, dediquei mais de uma década da minha carreira à indústria metalúrgica. A minha vasta experiência permitiu-me tornar-me um especialista nos domínios do fabrico de chapas metálicas, maquinagem, engenharia mecânica e máquinas-ferramentas para metais. Estou constantemente a pensar, a ler e a escrever sobre estes assuntos, esforçando-me constantemente por me manter na vanguarda da minha área. Deixe que os meus conhecimentos e experiência sejam uma mais-valia para a sua empresa.